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客观分析 对症下药 确保饰面砖外保温的使用安全
钱选青，鲍宇清，周 宁，王文波
(北京住总集团技术开发中心，北京100025)
摘要
：本文对外墙饰面砖工程中饰面砖日久脱落的原因、外保温系统粘贴饰面砖的特殊问题进行了深入的分析。指出：从选材、设计、施工、验收几方面认真执行《外墙饰面砖工程施工及验收规程》，可以解决外墙饰面砖脱落问题。按《外墙外保温工程技术规程》要求保证外保温系统与结构墙体的联结安全，确保增强网的耐久性，采取减小聚苯板受剪变形的构造措施，聚苯板抹灰外保温系统粘贴饰面砖做法的使用安全是有保证的。
关键词
：外保温系统;饰面砖;拉伸粘结强度;耐候性
ANALYZING IMPERSONALLY AND ADOPTING RIGHT MEASURES TO INSURE THE SAFETY OF EXTERIOR INSULATION DECORATE WITH CERAMIC TILES
(Technological Development Center, Beijing Uni-Construction Group Co.Ltd Beijing 100025)
QIAN Xuan-qing BAO Yu-qing ZHOU Ning WANG Wen-bo
Abstract:
In this paper the reasons of ceramic tiles falling off the outer-wall after some time and some especial problems of exterior insulation engineering decorated with ceramic tiles were deeply analyzed. Some results were pointed that if we obey 《Specification for construction and acceptance of tapestry brick work for exterior wall》earnestly in some aspects of selecting material、design、construction and acceptance, the problem of ceramic tiles falling off the outer-wall could be solved. In the light of 《Technical specification of exterior insulation for outer-wall》to insure the bonding security of insulation system and substrate; to insure the durability of reinforced mesh and to take some construction measures to reduce the shear deflection of polystyrene foam board, the security of exterior insulation system with ceramic tiles can be ensured.
Key words:
exterior insulation system; ceramic tiles; bond strength; Hygrothermal and freeze-thaw behavior
1
受我国许多地区气候条件、消费水平、审美习惯的影响，贴饰面砖装饰外墙受到很多房地产开发商和住户的喜爱。但是，饰面砖日久空鼓、脱落的问题时有耳闻，也不免使人感到担忧。
近十年来，全国各地认真贯彻国家建筑节能政策，外保温复合墙体成了墙体保温的首选形式，许多外墙外保温工程选用陶瓷墙地砖做外饰面。直接在结构墙体上粘贴饰面砖尚且存在脱落的隐患，外保温系统中间夹有轻质低强的保温材料，在其上贴饰面砖岂不又增添了不安全因素?业内人士关注的焦点是：外墙饰面砖为何日久脱落?在外保温系统(特别是“有空腔体系”)上贴砖如何保证使用安全?做瓷砖拉拔强度检测时断缝切割到哪?外饰面自重加大后是否影响外保温系统与结构墙体联结的安全性?玻纤网不耐碱，钢丝网易锈蚀，增强网的耐久性有无保证?
2
2.1
外墙饰面砖日久脱落的原因
外墙饰面砖工程影响使用安全的质量问题大致可分两类：大面积空鼓和局部脱落。前者的主要原因是贴砖前基面处理不好，找平层材料(或瓷砖胶粘剂)与基体的粘结强度过低，特点是瓷砖胶粘剂(加上找平材料)跟着饰面砖一起与墙脱离，或从墙上掉下来;后者的主要原因是饰面砖与胶粘剂之间缺乏耐久的粘结强度，特点是面砖掉了，带着面砖背槽印迹的胶粘剂还留在墙上。本文重点分析后一种情况。
之所以在一些工程发生饰面砖日久脱落的问题，是因为经年的温度变化和水分迁移削弱了饰面砖与外墙体之间的初始粘结强度。造成的原因主要有两个：一是外墙面上剧烈、反复的温度变化在不同热胀系数材料的界面上产生了温差应力;二是因为胶粘剂施工不饱满、饰面砖或填缝剂吸水率过高、水蒸气渗透受阻等原因在饰面砖内侧形成水分积聚，在寒冷地区冬季引起冻胀破坏。
在外保温复合墙体内，保温板内常年温度变化很小。保温板外共有3个不同材料相邻的界面：
(1)聚苯板～抹面砂浆界面——热胀系数差异大，但聚苯板弹性模量极低，界面剪应力小。
(2)抹面砂浆～瓷砖胶界面——热胀系数系数差异小，界面剪应力也小。
(3)瓷砖胶～饰面砖界面——热胀系数系数差异大，双方弹性模量都不小，界面剪应力大。
上述两个矛盾集中反映在饰面砖～胶粘剂界面上。难怪在许多场合，面砖脱落了，带着面砖背槽印痕的瓷砖胶还留在墙面上。
我们对温度变化条件下饰面砖～胶粘剂界面上的剪应力进行了测试、近似计算和计算机模拟分析，发现：第一，建筑物外墙的昼夜温差和年极端温差很大，可能在饰面砖～胶粘剂界面上产生很大的剪应力，这个剪应力在饰面砖的边角处较大。温差越大，产生的剪应力越大。瓷砖弹性模量一定的情况下，胶粘剂的弹性模量越大，剪切应力越大。
第二，在保持抗拉强度不变的前提下，胶粘剂的横向变形越大，弹性模量越
低，因而界面剪应力就越小。因此，使用柔性胶粘剂是必须的。根据我们的理论计算，要求饰面砖胶粘剂横向变形的最小值为1.5mm。
第三，粘结剂弹性模量一定的情况下，瓷砖的弹性模量越大，剪应力越大，但不是线性关系。面砖尺寸对界面应力也有影响，尺寸越大，应力越大。
另有研究成果也表明：要减小界面上因温差引起的剪应力，防止瓷砖脱落，要有适当的胶层厚度;瓷砖饰面分隔缝的间距应适当缩小;对复合墙体的水蒸汽渗透性应作计算，避免采用透气性过差的保温材料和饰面砖，对加气混凝土等轻质填充墙，应有导气或隔气措施。
2.2
解决办法
2.2.1
《外墙饰面砖工程施工及验收规程》的要求
JGJ 126-2000《外墙饰面砖工程施工及验收规程》
“为保证外墙饰面砖工程质量，做到技术先进，经济合理，安全可靠”，建设部在2000年发布了，条文说明指出：制订本规程的背景是“从80年代后期开始，我国城乡各地采用饰面砖装修外墙的工程迅速增加。与此同时，饰面砖起鼓、脱落等质量事故也不断增多，许多耗巨资装修的建筑物变得面目全非。这不仅影响环境美观，而且威胁到人身安全;工程的维修和返工也造成了很大的经济损失。制定本规程的目的，是为外墙饰面砖工程的选材、设计、施工及验收提供一套科学实用的依据，以提高建筑物的工程质量，确保安全可靠和经济合理”。强调“这是建设部‘八五’科技研究项目‘建筑饰面质量通病治理技术研究’，在进行系统全面试验研究的基础上取得的成果”。
该规程在第3章“材料”中规定了对饰面砖的吸水率、冻融循环次数和背槽的要求，对找平材料的抗渗性、抗拉强度等要求，对胶粘剂的类型和技术性能要求，对勾缝材料的抗渗性等要求。
在第4章“设计基本规定”中强调“应进行专项设计”，对饰面砖的品种、规格和主要技术性能;对找平层、结合层、粘结层、勾缝等所用材料的品种和技术性能;对基体处理;对面砖排列、伸缩缝位置和构造等提出明确要求。还对基体处理和界面剂、伸缩缝设置和嵌缝材料、接缝宽度、节点构造作了具体要求。
在第5章“施工”中对施工前材料复验、基面找平、刷结合层、勾缝做了规定，强调“施工前应作出样板，经建设、设计和监理等单位根据有关标准确认后方可施工”。还具体规定了饰面砖的粘贴工艺。
在第6章“验收”中特别提出了要按《建筑工程饰面砖粘结强度检验标准》JGJ 110对饰面砖粘结强度进行检验[1]。
有人询问：建设部有没有禁止外墙贴砖的规定?据了解，建设部没有任何禁止在外墙贴砖的文件或规定。我们认为JGJ 126就体现了建设部的态度。
根据我们的体会，只要认真领会和执行了JGJ 126的精神，在外墙上粘贴饰面砖的质量和安全是有保证的。遗憾的是业内有不少从建设方到施工方的人士，甚至包括一些设计人员，对此规程没有认真的了解，更别说贯彻执行了。
2.2.2
防止饰面砖脱落的对策
根据我们对JGJ 126规程的理解，我们在试验研究和工程实践的基础上总结了防止饰面砖脱落的对策。见表2.2.2。
表2.2.2 防止饰面砖脱落的对策
| 饰面砖脱落的原因 | 防止饰面砖脱落的对策 |
| 饰面砖～胶粘剂界面温差应力过大降低粘结强度 | 1、饰面砖外保温系统经耐候性检验合格。 |
| 2、饰面砖吸水率上限不得超过JGJ 126的规定，下限不宜小于0.5%。 | |
| 3、饰面砖背面应有燕尾形背槽。 | |
| 4、饰面砖尺寸宜小:面积≤150cm2；厚度≤8mm。 | |
| 5、采用柔性胶粘剂，横向变形≥1.5mm。 | |
| 6、应设置伸缩缝，并填充柔性密封膏。 | |
| 7、砖缝宽度应不小于5mm，不得采用密缝。 | |
| 8、用吸水率低的柔性填缝剂填充砖缝。 | |
| 9、在大面积施工前，制作同条件样板墙，经饰面砖粘结强度检验合格，方准正式施工。 | |
| 饰面砖内侧积聚水分造成冻胀破坏 | 1、饰面砖吸水率上限不得超过JGJ 126的规定。 |
| 2、填充砖缝和伸缩缝的材料吸水率低，密封良好。 | |
| 3、外保温系统防裂措施得当，无有害裂缝。 | |
| 4、控制饰面层和保温板的透汽性能，或设置隔汽层，防止内部水-汽积存。 |
需要指出的是：粘结强度的耐久性问题是在外墙上贴砖的共性问题，并不是在外保温上贴砖的特有问题。
3
3.1
实测饰面砖粘结强度(拉拔强度)
JGJ 126规定：饰面砖拉拔强度的检验方法和结果评定要符合JGJ 110《建筑工程饰面砖粘结强度检验标准》。该规程规定：在建筑物外墙上镶贴的同类饰面砖，其粘结强度同时符合以下两项指标时可定为合格：①每组试样平均粘结强度不应小于0.4 MPa;②每组可有一个试样的粘结强度小于0.4 MPa，但不应小于0.3 MPa[2]。
相对于外荷载，这个指标是非常高的。这个指标的确定，一是根据在北京、哈尔滨、珠海、河南等地不同气候条件下对不同工程的实测和试验室的验证;二是参照了日本的相关标准[2]。这个指标超过北京地区100m高空最大负风压的100倍。
我们以不同品种、规格、层数玻纤网做增强网，在室外试验墙上做拉拔强度试验，测试2个龄期饰面砖拉拔强度。测试数据见表3.1-1：
表3.1-1 第一次饰面砖拉拔强度(玻纤网增强)测试数据(MPa)
| 编号 | 增 强 网 | A 公 司 | B 公 司 | ||
| 28d | 180d | 28d | 180d | ||
| B1 | 中碱甲5×5 | 0.46 | 0.41 | 0.38 | 0.36 |
| B2 | 中碱甲5×5+5×5 | 0.42 | 0.43 | 0.40 | 0.35 |
| B3 | 中碱甲10×10 | 0.38 | 0.41 | 0.37 | 0.44 |
| B4 | 中碱甲4×4.5 | 0.36 | 0.38 | 0.26 | 0.24 |
| B5 | 抗碱6×6 | 0.40 | 0.44 | 0.38 | 0.41 |
| B6 | 抗碱10×10 | 0.41 | 0.42 | 0.32 | 0.31 |
| B7 | 抗碱6×6+10×10 | 0.40 | 0.52 | 0.37 | 0.39 |
| B8 | 抗碱5×10 | 0.38 | 0.42 | 0.25 | 0.26 |
| B9 | 中碱乙5×5 | 0.34 | 0.38 | 0.43 | 0.42 |
| B10 | 中碱乙5×6 | 0.36 | 0.40 | 0.43 | 0.43 |
| B11 | 中碱甲4×4 | 0.41 | 0.50 | ||
| B12 | 中碱甲4×4+4×4 | 0.36 | 0.32 | ||
| B13 | 中碱甲4×4+4×4（单组分砂浆） | 0.43 | 0.33 | ||
| B14 | 中碱甲10×10 密间距 | 0.41 | 0.42 | ||
| B15 | 抗碱10×10 密间距 | 0.35 | 0.48 | ||
发现在28d龄期的25个测试数据中，满足0.4 MPa拉拔强度的高达84%，但总起来说强度富裕不多，薄弱环节是截面受到玻纤网削弱的抹面砂浆，其抗拉强度不足，这个问题是可以设法克服的。180d龄期(中间经历整个冬季)的测试值没有回缩，反而略有提高。不同玻纤网对饰面砖拉拔强度的影响不大，且没什么规律性。
我们还以不同防锈工艺、成网方法、规格的钢丝网做增强网，在同样的试验墙上做拉拔试验，结果见表3.1-2。检测数据表明，钢丝网的增强作用明显高于玻纤网，28d龄期的16个测试数据全部满足0.4 MPa拉拔强度，强度富裕较大。总体来说，历经整个冬季的温湿度变化，测试值没有回缩。不同防锈工艺、成网方法和规格对饰面砖拉拔强度的影响也不大。
表3.1-2 第一次饰面砖拉拔强度(钢丝网增强)测试数据(MPa)
| 编号 | 增 强 网 | A 公 司 | C 公 司 | ||
| 28d | 180d | 28d | 180d | ||
| G1 | 焊接φ1×25.4 后热镀 | 0.51 | 0.67 | 0.50 | 0.54 |
| G2 | 焊接φ0.85×25.4 后热镀 | 0.56 | 0.62 | 0.51 | 0.62 |
| G3 | 焊接φ0.85×19.05后热镀 | 0.74 | 0.70 | 0.40 | 0.47 |
| G4 | 焊接φ0.85×12.7 后热镀 | 0.74 | 0.82 | 0.42 | 0.54 |
| G5 | 焊接φ0.75×12.7 后热镀 | 0.62 | 0.61 | 0.48 | 0.58 |
| G6 | 焊接φ0.85×19.05 先镀后焊 | 0.70 | 0.62 | 0.56 | 0.82 |
| G7 | 焊接φ0.85×19.05 浸塑 | 0.68 | 0.66 | 0.46 | 0.61 |
| G8 | 编织φ0.8×25.4 | 0.69 | 0.64 | 0.62 | 0.56 |
最近，我们又以玻纤网作增强网，测试了不同品种、规格、组合，以及不同抹灰厚度对瓷砖拉拔强度的影响。共10组试件，全部合格，平均拉拔强度0.52MPa。
对加气混凝土、轻质砌块、轻质墙板和粘贴饰面砖专用外墙外保温系统的基体上粘贴外墙饰面砖，在加强处理措施有符合国家行业或地方标准要求的隐蔽工程验收合格证明的前提下，可切割至基体加强层表面。
过去有一个有争议的问题：在做饰面砖拉拔强度检测时，断缝究竟切割到哪里?怎么理解JGJ 110-97的规定“切割至基体表面”?有人主张切割至结构墙体表面，因为该标准的术语就规定“基体”指“混凝土墙体或砌体”;有人认为应切割至外保温抹面砂浆表面，因为检测拉拔强度的目的是衡量胶粘剂是否有足够的粘结强度，施工操作是否发挥了胶粘剂的作用，饰面砖不是直接贴在结构墙体上，而是贴在外保温复合墙体上的。区别在于要不要切断增强网。最近JGJ 110的修订已经通过评审，对“断缝要求”加了一句话(大意)：“”
E.Cziesielski
前不久，德国柏林理工大学教授 在回答提问时说：“有两种情况：一种情况是断缝切进聚苯板，检测到的是外保温系统的拉伸粘结强度;另一种情况是断缝切到增强网以上，不损坏玻纤网，这样检测到的才是瓷砖拉拔强度。”意思是相同的。
3.2
耐候性试验的检验
我们用1种模塑板(EPS)、4种挤塑板(XPS)、3种玻纤网、3种钢丝网、5种饰面砖胶粘剂、1种陶质砖、2种瓷砖组合了8面外墙外保温系统耐候性试验墙，耐候性试验后测得饰面砖拉拔强度数据见表3.2-1。
表3.2-1 第2次(玻纤网增强)拉拔强度检测
| 玻纤网增强 | 钢丝网增强 | 总计 | |
| 试件组数 | 11 | 14 | 25 |
| 平均拉拔强度，MPa | 0.49 | 0.72 | 0.62 |
| 不合格组数 | 2① | 0 | 2 |
| ①2组不合格的数据是0.34MPa和0.32MPa,原因是该种瓷砖胶自身抗拉强度低 | |||
看来，在一定条件下，即便经过像耐候性试验这样的严酷考验，仍能使拉拔强度稳定达到0.4 MPa，从而使饰面砖外保温系统的使用安全性得到保证。
我们做了同样材料组合的外保温系统耐候性试验前后对比试验，测试项目是饰面砖拉拔强度和外保温系统拉伸粘结强度。测试结果见表3.2-2：
表3.2-2 耐候性试验前后检测数据对比
| 保温材料 | 增强网 | 外饰面 | 拉拔（拉伸粘结）强度，MPa | ||
| 耐候前 | 耐候后 | 增减，% | |||
| EPS | 玻纤网 | 陶质砖 | 0.64 | 0.57 | －11 |
| XPS① | 钢丝网 | 瓷质砖 | 1.25 | 1.04 | －17 |
| EPS | 玻纤网 | —— | 0.23 | 0.30 | ＋30 |
| XPS① | 钢丝网 | —— | 0.18 | 0.20 | ＋11 |
| ① XPS未作界面处理 | |||||
尽管饰面砖拉拔强度在耐候性试验后有所降低，但仍然远远超出标准的要求。拉伸粘结强度在耐候性试验后居然有所提高，应该是试件制作和测试的误差吧。
4
带饰面砖的外保温系统与结构墙体的联结能否克服外荷载，而且有足够大的安全系数?
带饰面砖的外保温系统承受两种外荷载：一是自重，约合0.5 kN/m2;二是风荷载(主要指负风压)，在北京地区，离地20米高处最大负风压的计算值约2.1 kN/m2，离地100米高处约3.6 kN/m2[3]。与风压相比，自重的数值很小。我们测检过聚合物水泥砂浆与18kg/m3聚苯板的粘结强度，实测拉伸粘结强度(用以克服风压)0.17 MPa(即170 kN/m2)，压剪粘结强度(用以克服自重)0.18 MPa(即180 kN/m2)。可见，重点可放在对克服风荷载安全系数的核算上，自重不是主要矛盾。
带饰面砖的外保温系统是粘钉(以粘结为主)在外墙外侧的多层复合系统，只有每种材料垂直于墙面的抗拉强度及每个不同材料界面上的拉伸粘结强度都超过风荷载，并有足够大的安全系数，系统才是安全的。外保温系统内部的粘结强度或抗拉强度见表4。
表4 外保温系统内部的粘结强度或抗拉强度
| 材料（界面） | 抗拉（拉伸粘结）强度 MPa |
备 注 |
| 饰面砖～瓷砖胶～抹面砂浆 | ≥0.5 | JC/T 547-2005 |
| 抹面砂浆 | ≥0.5 | DBJ/T 01-38-2006① |
| 抹面砂浆～聚苯板 | ≥0.10 | JG 149-2003 |
| 聚苯板 | ≥0.10 | JG 149-2003 |
| 聚苯板胶粘剂～聚苯板 | ≥0.10×50%② | JG 149-2003 QB/BUCC/001-2003 |
| 聚苯板胶粘剂～水泥砂浆 (基层～胶粘剂) |
≥0.60 ( ≥0.3 ) |
JG 149-2003 (JGJ 144-2004) |
| ①此标准正在修订 ②QB/BUCC/001-2003规定：粘结面积率≥50% |
||
表中数据显示：联结最薄弱的部位在聚苯板胶粘剂～聚苯板界面上。此界面上的粘结强度是0.05 MPa，即50 kN/m2。克服100m高空最大负风压的安全系数超过10。如果按实测的0.17 MPa来计算，安全系数可达20以上。
外饰面由涂料改为饰面砖，并没有增大风荷载，增加的那一点自重对联结安全性实际上不发生什么影响。
5
在外保温复合墙体上贴砖，因有轻质低强的聚苯板夹在中间，带来了两个新问题：一是既然增强网的存在对瓷砖拉拔强度达标起到关键作用，那么增强网的耐久性就成了能否防止饰面砖日久脱落的要害。玻璃纤维易受碱腐蚀，而它所处的水泥砂浆恰恰是碱环境，要防止玻璃纤维受碱腐蚀大幅度降低强度而影响增强作用，应选择耐碱性能符合标准要求的玻纤网。未锈蚀钢丝网的增强作用显然更加突出，对它的防锈问题尤其需要高度重视。有时在工地看到的钢丝网虽然镀了锌，但未上墙就可观察到锈点，这是十分危险的。
5.1
玻纤网的耐久性
JGJ 144-2004对玻纤网耐碱性的试验方法和技术要求有严格的规定：耐碱断裂强力保留值≥750 N/50mm，耐碱断裂强力保留率≥50 %。有人担心：玻纤网长期处于水泥砂浆的碱性环境中，时间久了会怎样?一是从欧洲引入的玻纤网耐碱性试验方法肯定考虑了耐久年限的问题;二是水泥砂浆的碱度随“碳化”过程的进行而降低，这对玻纤网来说无疑是个好消息。我们的测试数据见表4.1。
表4.1 聚合物水泥砂浆的PH值
| 龄期（d） | 新拌 | 28 | 910 |
| PH值 | 12.2 | 11.5 | 外侧 8 内侧 10.5 |
| 注：抹面砂浆厚11mm，无外饰面。 | |||
5.2
如何保证钢丝网的防锈性能?
我们选择了4种钢丝网：镀锌钢丝后焊接网、先焊接后热镀锌网、热镀锌钢丝编织网和浸塑网，对它们在不同环境中的耐锈蚀性能进行比较。
一种是干湿循环试验：将四种钢丝网的大部分分别埋入抹在聚苯板的砂浆里，部分留在砂浆外，先在室外放置110d(整个冬天)，然后移入混凝土标养室进行干湿循环(2天浸入20℃水中，2天移放到相对湿度≥95%的试块架上，3天放置办公室干空气中)，经22个循环后，观察外露钢丝网的锈蚀情况。先焊接后热镀锌网与热镀锌丝编织网都只见到锌层氧化而无铁的锈蚀;浸塑网有局部铁的锈蚀;镀锌丝后焊接网则已普遍生锈。
第二个试验是将同样的4种钢丝网浸泡在3%NaCl溶液里，73天后取出观察，情况同上一个试验相似:镀锌丝后焊接网的焊点已出现严重的锈蚀，并向四周蔓延;在浸塑网的切断口发现铁锈，因为塑料不能为铁提供像锌那样的阴极保护。先焊接后热镀锌网与热镀锌丝编织网没有发现黄色铁锈。
第三个试验是让三种镀锌钢丝网参加耐候性试验，在80次热-雨循环和5次热-冷循环后，观察埋在聚合物水泥砂浆中钢丝网的锈蚀情况。镀锌丝后焊接网有普遍的锈蚀，弯折钢丝出现脆断;先焊接后热镀锌网绝大部分无锈蚀，极个别部位钢丝紧靠聚苯板(没有砂浆保护层)，发现局部黄锈;热镀锌丝编织网在制作试件时有几处(该部位无外饰面)几乎外露，表面只有不到1mm厚的水泥浆保护层，也可见并不严重的黄锈，拆除时发现锈迹没有蔓延，绝大部分钢丝完好如初，虽经十几次弯折仍有很好的韧性。
由此可见，钢丝网要有好的耐久性，应该选用先焊接后热镀锌的钢丝网或镀锌丝编织网;镀锌层的厚度必须超过一个最低值,这个限值对焊接网是122 g/m2,对编织网是45 g/m2;在运输、施工中尽量避免发生弯折;钢丝网的里外两面都应包裹一定厚度的砂浆保护层,此厚度宜不小于3mm。
6
在外保温复合墙体上贴砖的另一个特殊问题是聚苯板受剪变形问题。饰面砖外保温自重较大。在长期受到饰面砖、胶粘剂、抹面砂浆的自重作用下，聚苯板受剪变形可能使抹面砂浆产生水平裂缝，水的侵入会影响饰面砖粘结的耐久性。
防治办法之一是不让聚苯板承受大部分自重，而增设别的配套件来承担。具体做法是隔一定高度(如每隔2～3个层高)留设水平伸缩缝，缝中安装托架承担自重。要注意两点：托架和紧固件本身是防锈的;尽量减少热桥影响。办法之二是提高聚苯板的弹性模量以减小应变，具体做法是适当提高聚苯板密度。这方面在几种图集上都有详细的介绍。
7
7.1
在各种外墙(包括外保温复合墙体)上粘贴饰面砖，工程质量往往受到技术水平、材料配套、施工条件和手工操作等方面一些不确定因素的影响。因此，为保证使用安全，对多、高层建筑外墙外饰面材料的选择，应优先考虑涂料、饰面砂浆等轻质材料。
7.2
从克服外荷载的角度分析，只要外保温系统满足《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》JGJ 144-2004对各层材料间粘结强度的要求，满足《外墙饰面砖工程施工及验收规程》JGJ 126-2000对饰面砖粘结强度的要求，外保温系统提供的与结构墙体的初始粘结力，能够支持外贴饰面砖而有足够的安全系数。
7.3
外墙饰面砖日久脱落的原因，主要是经年的温度变化和水分迁移削弱了饰面砖与外墙体之间的粘结强度。应以降低面砖～瓷砖胶界面应力、防止饰面砖内侧积聚水分为目的，按照JGJ 126-2000的要求，从选材、设计、施工、验收等方面采取有效的措施。
7.4
保证增强网的耐久性、防止聚苯板受剪变形，是确保外保温贴砖安全性的特殊问题。要特别注意钢丝网的防锈效果。
只要认真做好以上7.2～7.4项工作，在外保温系统外粘贴饰面砖做法的使用安全性是有保证的。
参考文献
[1] 引自《外墙饰面砖工程施工及验收规程》JGJ 126-2000.
[2] 引自《建筑工程饰面砖粘结强度检验标准》JGJ 110-97.
[3] 依据标准《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001。
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